【乐虎集团的官方网站 】往复式nianxiangyuan ，就其本质而言，不是定常流动机器。随着曲轴的每次旋转，每个nianxiangyuan 气缸从低压管路中抽取大量的气体，对其进行压缩，然后将其推入高压管路。这种在往复式nianxiangyuan 系统内的间歇传质产生复杂的时变压力波，通常称为脉动。脉动的频率和振幅受nianxiangyuan 运行速度、温度、压力和气体流体的热力学性质以及往复式nianxiangyuan 及其所连接的系统的几何形状和结构的影响。

　　例如，活塞一侧压缩气体的往复式nianxiangyuan 气缸，称为单作用气缸，产生基频等于nianxiangyuan 运行速度的脉动。类似地，活塞两侧压缩气体的往复式nianxiangyuan 气缸，称为双作用气缸，产生基频等于nianxiangyuan 运行速度两倍的脉动。除了这些基本频率的谐波之外，nianxiangyuan 气缸喷嘴和管道系统具有单独的声学固有频率，这些固有频率影响整个系统的组合脉动幅度和频率。

　　这些各种压力波的叠加导致复杂的压力脉动，这些复杂的压力脉动在并联和/或串联的单缸或多缸网络、连接的管道、压力容器、过滤器、洗涤器和分离器、冷却器和其它系统元件中传播。压力波可以传播很多英里，直到它们被摩擦或其它手段衰减或阻尼，这些手段将压力的动态变化降低到微不足道的水平。
 

 

　　压力脉动作用于压力容器和管道不连续处，如弯头和T形管，以产生引起振动的振动力。它们也可能激发系统的机械固有频率，引起高振动。高振动会使系统元件和管道过应力。压力脉动也影响nianxiangyuan 的热力学性能。如果控制不当，这些影响会严重损害往复式nianxiangyuan 及其连接系统的可靠性、性能以及结构完整性。

　　因此，有效降低和控制nianxiangyuan 上游(吸入侧)和下游(排出侧)nianxiangyuan 产生的压力和流动对于往复式nianxiangyuan 的安全、高效运行是必要的。

 

　　nianxiangyuan 系统脉动和振动的来源

　　振动不仅由脉动引起，而且由作用于发动机、nianxiangyuan 、压力容器和管道上的其它动力引起，如图1所示。发动机和nianxiangyuan 的不平衡力和力矩是由内部部件的旋转和往复运动以及时变压力对各冲程发动机和nianxiangyuan 活塞的影响造成的。这些主要发生在1倍和2倍转速下。气缸的气体力是由作用于活塞和固定部件的内压引起的。它们沿活塞以1倍和所有旋转速度整数倍的方向运动。振幅可能不能达到10倍转速或更高的频率。

　　脉动振动力是由作用于脉动瓶、入口洗涤器和其他压力容器中的头部和挡板等不连续面上的压力脉动以及来自管道弯头和T形管的压力脉动引起的。垂直振动力也产生于作用于nianxiangyuan 气缸喷嘴区域的脉动，从而产生垂直力（对于普通的水平nianxiangyuan ）。API 618中定义了允许的压力脉动和振动力准则。

　　当曲轴的旋转运动转换为十字头和活塞的线性运动时，每个nianxiangyuan 十字头产生垂直振动力。十字头力作用在nianxiangyuan 速度的整数倍/谐波上。当扭转速度振幅较高时，会发生横向扭转力。这些作用在低于和高于高扭转谐波频率的一个谐波。发动机滚动扭矩是由发动机旋转时产生的惯性和活塞力产生的。振动力也可能由nianxiangyuan 和驱动器的失调而产生。这些主要会引起1倍或2倍转速的振动。

　　更高(>700rpm)速度的nianxiangyuan 自然会产生更宽的脉动频率频谱，必须加以解决。用较轻的框架和I型梁滑行安装的典型高速nianxiangyuan 组，往往比用混凝土块安装的传统较重、慢速的nianxiangyuan 更加灵活。由于高速nianxiangyuan 产生的高频脉动，脉动阻尼和管道系统的压力损失也可能受到更多的关注。这推动了对脉动和振动建模和分析的更好和更复杂的方法的需求，以及额外的脉动控制“工具”和建议的阻尼、去调谐和/或消除脉动的实践。

 

 

　　最终，来自压缩系统的振动能量必须传递到地球上。因此，nianxiangyuan 包装基础是确定振动水平是否可接受的主要因素。根据土壤类型和排水、包装的大小、功率水平和应用的临界性、往复式nianxiangyuan 包装的基础可以是压实的碎石或管径、钢筋混凝土板、螺旋桩、打入桩、深钢筋混凝土块，或这些类型的组合。

 

　　脉动与振动分析

　　有几个定义要求，并为nianxiangyuan 脉动和振动分析提供指导的行业规范和指导方针。其中包括API 618，《用于石油、化工和天然气工业服务的往复式nianxiangyuan 》[1]； API RP 688，《用于石油、石化和天然气工业服务的正置换机械系统中的脉动和振动控制》[2]； API 11P，《用于石油和天然气生产服务的包装式往复nianxiangyuan 规范》[3]；ISO 13631，《石油和天然气工业-包装式往复式气体nianxiangyuan 》[4]；《用于天然气传输和储存应用的高速往复式nianxiangyuan 组的GMRC指南》[5]；和《GMRC现场气体应用高速nianxiangyuan 组指南》[6]。

　　脉动和机械分析或研究是用于计算和控制管道和nianxiangyuan 系统部件的气体脉动和振动以及脉动对nianxiangyuan 性能的影响的通用工程方法。通常在nianxiangyuan 装置上进行的其它类型的研究有扭转、管道柔性（热）、滑移和基础动力学以及小口径管道分析。

　　分析从建立nianxiangyuan 及其系统的详细的“声学”模型开始，该模型用于预测在特定操作条件下的脉动行为，这些操作条件通常是可变的。这种模型预测脉动和相关的振动力。各种机械分析或研究可用于评估机械固有频率和组件应力。表1提供了不同类型的nianxiangyuan 系统研究的列表以及它们应该完成的推荐顺序。[5]

　　设计分析和研究的主要目的是通过控制脉动诱导力和提供适当的动态约束来降低管道和其它系统元件振动问题的风险。最佳实践包括优化脉动控制，使其在nianxiangyuan 的全部预期操作范围内有效，同时还要考虑与脉动控制元件相关联的压降的影响。另一个重要目标是控制nianxiangyuan 、nianxiangyuan 组滑板和相关设备的振动，这是由于滑板本身的动态特性。这涉及对nianxiangyuan 包装橇和拟建基础的静态和动态结构完整性的评估。

　　根据nianxiangyuan 组的大小和服务的临界性，可以成功地省略一些研究。脉动分析和扭转振动分析通常是每个往复式nianxiangyuan 应用需要完成的最关键的分析。基于脉动分析，通常使用脉动衰减元件系统来实现可接受的脉动控制水平。对于nianxiangyuan 系统，必须应用合理的工程分析和/或实践经验，以使其振动和应力水平在可接受的工业指导方针的安全限度内。

　　扭转分析确定nianxiangyuan 、联轴器和驱动系统的扭转或扭转振动频率和相关振幅。其目的是将扭转固有频率安全地置于运行速度范围之外，或者在不可能的情况下，分析产生的扭转应力，以确定它们是否可以容忍。《GMRC控制直驱式可分离往复nianxiangyuan 扭转振动的指导方针和推荐做法》[7]为扭转分析提供了广泛的指导。
 

　　常用脉动控制方法

　　nianxiangyuan 管道系统中的脉动控制可以通过适当应用柔顺性(容积瓶或喘振鼓)、电感(扼流圈)和电阻(压降)的基本声学元件来实现。这些元件可以组合成从脉动的衰减到真正的声学滤波在内的各种组合来实现脉动控制。常见的脉动衰减元件包括膨胀容积（通常称为脉动瓶）、扼流管、孔板以及这些元件的组合。独立的脉动控制系统被设计并制造出来，用于各个阶段的吸入和排出。

　　对于一些nianxiangyuan ，较大直径的管段可能足以进行脉动控制。这对于小于150马力（112千瓦）的nianxiangyuan 通常是有效的。随着nianxiangyuan 尺寸和临界性的增加，空膨胀容积瓶是下一个应用元件。它们用于压缩轻质、富氢气体、相对低压气体和/或需要输入功率的nianxiangyuan 。图2显示了一个空瓶nianxiangyuan ，空瓶位于单缸吸入口上方和排出口下方。图3显示了一个较大的nianxiangyuan ，它带有大的空容瓶，适用于两个并联运行的气缸。所需瓶容积由脉动研究确定；然而，气体处理器供应商协会提供通常用于初步定尺寸的一般定尺寸指南[8]。
 

 

　　通常认为采用声学滤波技术设计高速nianxiangyuan 组的脉动瓶是最佳做法。声学滤波器是一种体积-扼流圈-体积组件，对于简单的单缸系统，它可以由两个独立的瓶子组成，两个瓶子具有一个互连的管道（扼流圈），如图4中的下图所示。或者，它可以是单个的瓶子，带有一个内部挡板，将主缸腔室与次级管腔室分开，并且在两个腔室之间有一个扼流管，如图4中的上图所示。图5显示了一个三腔室声学过滤瓶的三维模型，该过滤瓶设计用于并行操作的两个汽缸。右室和中心室是具有法兰喷嘴的主要容积，法兰喷嘴连接到单独的nianxiangyuan 汽缸法兰。左室是这个双圆柱形声学过滤瓶的二次容积。扼流管将每个初级容积与次级容积连接。图5中的下图显示了在焊接到两个nianxiangyuan 气缸的大脉动瓶内之前预制的类似内部构件。图6显示了安装在大型高速nianxiangyuan 上的这种类型的瓶子。入口洗涤器是图6右边缘的垂直容器，通常用作nianxiangyuan 吸入侧声学滤波器设计的次级容积。吸气瓶和进气洗涤器之间的短管尺寸是这种情况下声学过滤器的扼流圈。
 

 

　　过滤瓶很复杂，必须精心设计和制造。当由容积扼流圈容积布置所定义的滤波器频率适当地置于所计算的滤波器截止频率之下时，所附管道网络中的脉动将被有效地衰减。使用声学滤波技术显著降低了脉动诱发振动的风险。声学滤波器的设计是根据脉动研究确定的，然而，初步尺寸的确定可参见《GMRC现场气体应用高速nianxiangyuan 组指南》[6]和《用于天然气传输和储存应用的高速往复式nianxiangyuan 组的GMRC指南》[5]。

　　还可能需要脉动衰减孔来最小化与气体通道喷嘴谐振和未充分过滤或根本没有过滤的相邻管道中的脉动相关联的脉动。在整个往复式nianxiangyuan 系统中，孔板也通常用于战略位置，以抑制脉动瓶无法控制的脉动。在初步设计中，最好在所有的nianxiangyuan 气缸吸入和排出法兰处以及在所有瓶子的管路侧连接处包括全喉衬垫板，以便在需要的时候可以更容易地容纳孔。孔板相对来说比较便宜，而且它们可以有效地抑制频率范围内的脉动。然而，它们也会产生必须由nianxiangyuan 克服的压降。这可能对低压比（例如，小于约1.5）高流量nianxiangyuan 系统的整体性能产生重大影响。图7显示了几个不锈钢脉动阻尼孔板。左边的大孔板设计用于安装在两个16.0英寸(406-mm)管道之间，300标准凸面管法兰，中心大孔的直径为12.75英寸(324mm)，β比(孔径与管内径之比)为0.8。右边的小孔板设计用于安装在两个4.0英寸(102-mm)管道之间，900标准管法兰，中间的孔是2.0英寸(51mm)，β比为0.5。中间较小的孔板设计用于安装在两个3.0英寸(76-mm)管道之间，2500环形连接法兰，孔径为2.1英寸(53mm)，β比为0.7。在每个孔板上焊接一个径向突出的识别标签。凸缘尺寸和孔径或β比通常压印在标签上，这样就可以在不干扰管接头的情况下读取信息。图8显示了从孔板突出的识别标签，孔板放置在nianxiangyuan 的两个相邻气缸的汽缸和瓶法兰之间。根据所需的脉动衰减程度和可容忍的压降量和性能影响，孔板β比通常在0.4到0.9之间。

　　在很多往复式nianxiangyuan 应用中，在宽范围的操作条件下控制脉动是非常具有挑战性的。在许多情况下，必须避免某些操作条件。在其它方面，与脉动控制相关的压降显著地增加了所需的压缩功率。尽管脉动衰减元件得到了广泛的应用，但不断的研究已经带来了一些新技术，这些新技术展现出在传统元件导致解决方案不充分或高效率很重要的情况下控制脉动的前景。在这些新技术中，有虚拟孔[9]、可调侧支吸收器[10]、动态可变孔[11]、脉动增强网络(PAN)[12]、和PAN滤波器[13]。

 

　　参考文献

　　[1] API Std. 618, “Reciprocating Compressors for Petroleum, Chemical, and Gas Industry Services,” 5th ed., Includes Errata 1 and 2 (2009 and 2010) (Washington, DC: American Petroleum Institute, 2007).

　　[2] API RP 688, “Pulsation and Vibration Control in Positive Displacement Machinery Systems for Petroleum, Petrochemical, and Natural Gas Industry Services,” 1st ed. (Washington, DC: American Petroleum Institute, 2012).

　　[3] API Speci cation 11P, “Speci cation for Packaged Reciprocating Compressors for Oil and Gas Production Services” (Washington, DC: American Petroleum Institute, 1989/R1999).

　　[4] ISO 13631, “Petroleum and Natural Gas Industries – Packaged Reciprocating Gas Compressors,” 1st ed. (Geneva, Switzerland: International Organization for Standardization, 2002).

　　[5] “GMRC Guideline for High-Speed Reciprocating Compressor Packages for Natural Gas Transmission & Storage Applications” (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council, July 19, 2013).

　　[6] “GMRC High-Speed Compressor Package Guideline for Field Gas Applications” (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council), in press.

　　[7] “GMRC Guideline and Recommended Practice for Control of Torsional Vibrations in Direct-Driven Separable Reciprocating Compressors” (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council, June 15, 2015).

　　[8] Engineering Data Book, vol. 1, 11th ed. (Tulsa, OK: Gas Processors Suppliers Association, 1998).

　　[9] Bourn, G., Broerman, E., McKee, R., Scrivner, C., “Advancement in Pulsation Control for Reciprocating Compressors,” 6th Conference of the EFRC (European Federation for Reciprocating Compressors), held October 28-29, Dusseldorf, Germany, 2008.

　　[10] Baker, T., Bazaar, J., Broerman, E., Shade, W., “Development, Testing and Application of a Tunable Side Branch Absorber System for Active Control of Reciprocating Compressor Pulsations,” GMRC Gas Machinery Conference, held October 7-9 (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council, 2013).

　　[11] Adair, J., Clark, T., Shade, W., “Evaluation of a Dynamic Variable Ori ce for Reciprocating Compressor Pulsation Control,” GMRC Gas Machinery Conference, held October 6-8 (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council, 2014).

　　[12] Bazaar, J.J., Shade, W.N., Chat eld, G.F., Wells, D., “PAN Hi-Performance Compressor Manifolds,” Gas Compression Magazine 1, 2 (2016): p. 12-20.

　　Bazaar, J., Chatfield, G., Dixon, N., Maculo, M., Phillips, J., Shade W., Wells, D., “Application of a Pulsation Attenuation Network (PAN Filter) at a Flow Meter Station,” GMRC Gas Machinery Conference, held October 3-5 (Dallas, TX: Gas Machinery Research Council, 2016).